1、本科毕业设计粘土斜墙土石坝.综合说明枢纽概况及工程目的某水库工程是河北省和水利部“八五”重点工程建设项目之一。该工程是以供水、灌溉、发电、养殖等综合利用为主的大型控制枢纽工程。青龙河流域水量充沛，控制流域面积6340km2,多年平均径流量9.6亿品，是滦河流域较大的一条支流。但由于降雨、径流的年际年内分配极不均匀，必须修建大型控制工程调节水量，丰富的水资源才能得以充分开发利用。水库按满足秦皇岛市生活、工业用水和滦河中下游农业用水的需要设计，工程规模是：正常蓄水位141m,调节库容7.09亿m3,水库库容系数0.77,水量利用系数为70%坝后式电立科I机容量20Mw根据水利水电枢纽工程
2、等级划分及设计标准SDJ12-78的规定，一期工程为二等工程，大坝为II级建筑物，正常应用洪水为100年一遇，非常运用洪水为1000年一遇。辅助建筑物按田级设计，临时建筑物按IV级设计。水库枢纽设计基础资料地形、地质(1)地形：见1:2000坝址地形图。库区工程地质条件。水库位于高山区，构造剥蚀地形。青龙河侵蚀能力较强，沿河形成不对称河谷，由于构造运动影响，河流不断下切，形成岸边阶地、陡岸。流域内地形北高南低，平均高程与500m最高峰海拔1680m河道蜿蜒曲折,河谷宽度400100/等，河道比降1/4001/600。库区两岸基岩出露高程大部分在200米左右，库区左岸非可溶性岩层分
3、布广泛，其中主要由绢云母、千枚岩、石英、砂质页岩组成。透水性较小，也没有发现沟通库内外的大断层。库区可溶性岩层分布于青龙河右岸，从隔水层分布、熔岩发育情况分析，水库蓄水后向邻近河流渗透的可能性很小。经过对库区断层的分析，水库向外流域及下游渗漏的可能性很小。库区外岩层抗风化作用较强，库岸基本上是稳定的。(3)坝址区工程地质条件位于坝区中部背斜的西北，岩层倾向青龙河上游，两岸山体较厚。河床宽约300米，河床地面高程85m河床砂卵石覆盖层平均厚度57米，渗透系数K=1X10-2厘米/秒。水库坝址选在青龙河下游的山谷河段上，共选出2条坝线，经过比较，确定第一坝线，出露岩性为大红峪组石英砂
4、岩与板状粉细砂岩互层，岩石坚硬、构造简单、渗透性小。坝址区为剥蚀一一中低山地形，河流经坝址处急转弯向北流向下游，由于受乔麦岭背斜控制，岩层倾向上游，呈单斜构造状。坝线区河谷呈不对称“U字形，较开阔。右岸下游形成半岛状，因河流侧向侵蚀，使右岸形成陡壁，近于直立，已查明的小段层有6-7条，软弱夹层有13条；左岸山坡平缓，覆盖着31m厚的山麓堆积物，有断层一条。河床坝基岩石构造较为发育，开挖揭露出断层40余条，其中相对较大的有10多条。(4)坝址区建筑物包括导流泄洪洞及枢纽电站。(I)导流泄洪洞沿洞线周围岩石厚度大于三倍开挖洞径出口段已避开塌滑体的东边界，沿线岩层、岩性主要为粉砂
5、岩、细砂岩及砾岩，岩石较为坚硬。坚固系数FK=4,单位弹性抗力系数K=200kg/cm3,弹模E=0.4x105kg/cm2。透水性较大。岩层倾向下游出口段节理发育，应采取有效措施予以处理，为进一步保证出口段岩体稳定，免除由内水压力引起的后果，建议该段修建无压洞。(H)灌溉发电洞及枢纽电站灌溉发电洞及枢纽电站布置在右岸。上坝线方案：沿线基岩以厚层粉砂岩为主，岩石完整，透水性小，洞顶以上岩层厚度较小。本建筑物位于南坪沟一一东凹沟古河道内岩面上有05米厚的底砾岩及厚度不等的亚粘土层，电站厂房处岩石风化层厚度约56米。对其产生的渗漏及土体坍塌应采取必要的工程措施。下坝线方案：沿线全为
6、基岩，工程比较简易可靠。灌溉引水洞出口高程110m闸首枢纽由一干、二干进水建筑物组成。水文与水利规划气象根据资料统计，青龙河流域属季风型大陆性气候，冬季寒冷干燥，夏季炎热多雨。多年平均气温约10C,年绝对最低气温为-29.2C,最高气温为38.7C,月平均温度变化较大，离坝址较远的迁安站实测最高气温39Co多年平均降雨量为700mm且多集中在夏季七、八月份。全年无霜期约180天，结冰期约120天,河道一般在12月封冻，次年三月上旬解冻，冻层厚0.4-0.6m,岸边可达1.0m。多年平均最大风速23.7m/s,水库吹程为3km,(2)水文分析(I)洪水青龙河洪水由暴雨形成
9、(IV)水文分析成果表表1-1水文分析成果表序号姓名单位数量备注1利用水文系列年限352代表性流量多年平均流量立米/秒30.5调查历史最大流量立米/秒3400设计洪水洪峰流量(P=1%)立米/秒3600校核洪水洪峰流量(P=0.1%)立米/秒5200保坝洪水洪峰流量(P=0.01%)立米/秒76003洪量设计洪水洪量(P=1%)亿立米6.5五天校核洪水洪量(P=0.1%)亿立米8.2五天4多年平均年径流量亿立米9.65多年平均输沙量吨431水利计算(I)死水位选择为尽可能增加自流灌溉面积，并使电站水头适当加高，力求达到电源自给以及为今后水库淤积留有余地。按二十年淤积高程，选定死水位104m
10、(n)调节性能的选定灌溉保证率选取P=75%水库上游来水，首先满足灌区工农业用水，电站则利用余水发电，从年调节和多年调节两方案的水电量利用系数和坝高都相差不大，但是多年调节性能的水库能提供的电量和装机利用小时都较年调节性能水库提高20%故确定该水库为多年调节性能水库。(m)兴利水位的确定原则和指标根据青龙河洪水特性，汛期限制水位在七、八月定为140.5米。七、八月以后可重复利用一部分防洪库容蓄水兴利以不降工程防洪标准，以防洪兴利兼顾为原则，确定九、十月限制水位，提高为136.2米汛末可以多蓄水。但蓄水位按不超超过百年设计洪水位考虑，确定汛末兴利水位为141米。电站的主要任务是满足本灌
11、区提灌用电的要求，因此在保证灌区工农业用水的基础上，确定电站的运用原则是灌溉季节多引水发电，非灌溉季节少引水发电，遇丰水年则充分利用弃水多发电，提高年水量的利用系数。(IV)防洪运用原则及设计洪水的确定某水库属一级工程。水库大坝建筑物按千年一遇洪水设计，万年一遇洪水校核。由于采用的洪水计算数值中未考虑历史特大洪水的影响，故用万年一遇洪水作非常保坝标准对水工建筑物进行复核。调洪运用原则：入库洪水为百年一遇时，为提高下游河道的电站、桥梁等建筑物的防洪标准，水库控制下流量为2000秒立米。当入库洪水为千年一遇时，溢洪道单宽流量以70每秒立米控制泄流。当入库洪水为万年一遇时，按上述原
12、则操作，即库水位接近校核水位时，水库水位仍继续上涨，为确保大坝安全，溢洪道敞开洪，允许溢洪道局部破坏。(V)水库排沙和淤沙计算某水库回水长25公里，河道弯曲，河床比降为2.2%,河床宽300米左右，是个典型的河道型水库。水库利用异重流排沙。在蓄水过程中，只能用灌溉、发电有盈余水进行排沙，经计算，多年平均排沙量只占5.2%,94.8%的泥沙都要淤积在库区内侵占兴利库容。淤沙高程为97.6m,堆沙库容为1.66X108m3(VI)水库工程特征值A.枢纽下泄流量及相应下游水位水库上游设计洪水位为142.0m,相应下游水位为92.0m,库容为8.32X108m3溢流坝相应的泄量为
13、15243m3/s；上游校核洪水位为143.3m,相应下游水位为92.4m,库容为8.70X108m3溢流坝相应的泄量为19857m3/s；上游正常蓄水位为141m(与汛限水位同高)，相应下游水位为86.1m；死水位为90.0m,相应的库容为0.78x108m3表1-2水库技术经济指标表序号名称单位数量备注1水库水位校核洪水位(P=0.01%)米考虑淤积20年设计洪水位(P=1%)米考虑淤积20年兴利水位米考虑淤积20年汛限水位米米考虑防积20年考虑防积20年死水位2水库容积总库容亿立米5.05校核洪水位设计洪水位库容亿立米4.63序号名称单位数量备注防洪库容亿立米14
14、.93兴利库容亿立米其中共用库容亿立米死库容亿立米3库容系数%4调节特性多年表1-3主要建筑物尺寸序号名称单位数量备注2导流泄洪洞型式明流隧洞工作闸前隧洞内径米8X8城门洞型压力隧洞8米消能方式挑流最大泄量(P=0.01%)立米/秒22000最大流速米/秒闸门型式弧形门11扇启闭机型式300吨油压启闭机检修门15X15.5斜拉门进口底部高程米90.0灌溉发电洞隧洞内径米6灌溉支洞内径米3取人流里立米/秒45进口底部高程131.64枢纽电站序号名称单位数量备型式引水式厂房面积平方米39X16.2装机容量MW3X10每台机组过水能力立米/秒12.0型式压力钢管建筑材料及筑坝材料技术指示的
15、选定当地天然建筑材料分布在坝址地区上、下游河滩及两岸阶地。其中，土料主要分布在庄窝、土谷子等七处，沙砾卵石料主要有南杖子、某等八处，各料厂的材料物理性质基本满足要求，可做大坝混凝土骨料及拱围堰。士料坝址上、下游均有土料场，储量丰富，平均运距小于1.5公里，根据155组试验成果统计，土料平均粘粒含量为26.4%,粉粒55.9%,砂粉17.6%,其中25%属粉质粘土，60.7%属重粉质壤土，14.3%属中粉质壤土，平均塑性指数11.1,比重2.75。最大干容重1.67吨/立米，最优含水量20.5%,渗透系数0.44X10-6厘米/秒。具有中等压缩性，强度指标见下页表。(2)砂砾料主
16、要分布在河滩上，储量为205万立米，扣除漂石及围堰淹没部分，可利用的约100151万立米，其颗粒级配不连续，缺少蹭粒径，根据野外29组自然坡度角试验，34组室内试验分析，统计成果如下：自然么重1.87吨/立米，软弱颗料含量2.64%。不均匀系数561颗，颗组成见下表：颗料组成（毫米）表1-4颗粒组成2008040205210.50.250.583.774.257.746.238.634.632.829.724.74.9砂的储量很少，且石英颗料少，细度模数很低，不宜作混凝土骨料，砂（D0.7时，j=34-35,鉴于本地砂砾料级配不好，故选用j=310.堆石指标一般平值在394
17、5之间，统计国外9座砂岩地区筑坝石料邛平均值为39.10,我国狮子滩堆石坝试验为36-45,取用39050故本工程取用j值40o黄土台地（Q2）压缩系数SS=0.025,起始孔隙比e0=0.725,平均料径D50=0.1mm坝型选择该坝区宜建黏土心墙坝或黏土斜墙坝，具体那一种进一步比较论：心墙坝要求心墙与坝壳大体同时填筑，干扰大，一旦建成，难修补。斜墙坝防渗体置于坝剖面的一侧，具优点是斜墙与坝壳之间的施工干扰相对较小，在调配劳动力和缩短工期方面比心墙坝有利。坝的稳定性较高，墙后整个坝体对坝的稳定性都起作用，坝体传给地基的压力比较均匀，分期施工方便，第一期工程量少。
18、经综合考虑该坝型为：黏土斜墙坝。坝线比选灌溉发电洞及枢纽电站布置在右岸。上坝线方案：沿线基岩以厚层粉砂岩为主，岩石完整，透水性小，洞顶以上岩层厚度较小。本建筑物位于南坪沟一一东凹沟古河道内岩面上有05米厚的底砾岩及厚度不等的亚粘土层，电站厂房处岩石风化层厚度约56米。对其产生的渗漏及土体坍塌应采取必要的工程措施。下坝线方案：沿线全为基岩，出露岩性为大红峪组石英砂岩与板状粉细砂岩互层，岩石坚硬、构造简单、渗透性小，工程比较简易可靠，灌溉引水洞出口高程110m闸首枢纽由一干、二干进水建筑物组成。故选用下坝线方案。.大坝剖面基本尺寸确定坝顶高程坝顶图2-1坝顶高程2.1.1正常蓄水位情况下
19、的坝顶超高（居常(2-1)=R+e+Akv2de=cos2gH(2-2)(1)R-波浪爬高，m。按蒲田试验站统计分析公式计算，先计算平均爬高R,平均爬高按按下式计算：R=KdKhL1m2(2-3)h=0.0018(2-4)T=4.0xh(2-5)式中：KA与坝坡的糙率和渗透性有关的系数，本设计采用砌石护面，查教材水工建筑物表51得：K&=0.750.80,取K=0.78;H-沿水库吹程方向的平均水域深度，初拟时，可近似取坝前水深，成H=141-85=56mKw-经验系数，由风速V=23.7m/s,坝前水深H=56.0m及及重力加速度g=9.81m/s2组成的无维量型=1.47
20、7,查教材水工建筑物表5-2得,gHKw=1.02V-风速，正常运用条件下的II级坝采用V=1.5V多=1.5X15.8=23.7m/sKp-折减系数，取风向与坝轴线垂直的夹角为00,查教材水工建筑物表5-4可知：Kp=1m-坝坡系数，m=ctgu,口为坝坡倾角，初拟时取m=3.0;D-水库吹程，m由本设计资料查得D=3000mTOCo1-5hzo0.452223.72/9.81x3000、h-平均坡图，h=0.0018XXI1=0.16439.81=145.52mJ43.3+Y非常坝体施工沉陷超高，本设计取坝高的0.4%,即56X0.4%=
21、0.224m考虑到上游坝段设置1.2m高的防浪墙，用防浪墙顶部高程代替坝顶高程，则坝高为：145.52+1.2-85+0.224=60.496m,考虑到防渗体与坝面间的厚度应大于最大冻土厚度，则取坝高为61m则坝顶高程=85+61=146m坝顶宽度碾压式土石坝设计规范SDJ218-84规定，如无特殊要求时，高坝最高宽度为1015m中、低坝为510m此坝属中坝且无特殊要求，则确定坝顶宽度为8m坝坡及平台(马道)坝坡参考已建工程，初拟上游坝坡为：1：3.0;下游坝坡为：1：2.5。在下游变坡处设平台，宽2.0m,以拦截并排除雨水，防止严重冲刷坝面，并兼做交通、检修、观测之
22、用，也有利于坝坡稳定，下游平台设集水沟。见图2-2o图2-2上下游坝坡防渗体本设计防渗体初步确定采用土质防渗体，即黏土斜墙防渗体。斜墙位于坝体内靠近上游面，顶部不小于3.0m,底部不宜小于大坝水头的1/5。顶部=4.4m,底宽=24.1285X1/5=17m,斜墙顶高出设计洪水位0.60.8m,本设计取0.7m,即为56.0+0.7=56.7m,斜墙上游边坡为1:2.75,下游边坡为1:2.25。斜墙顶部和上游设置砂砾保护层，具厚度(146-85-1.2-56.7)=2.1m,大于多年平均最大冻土厚度0.6m。斜墙上下游均设过滤层，过滤层为0.4m厚的粗砂。见图2
23、-31图2-3粘土斜墙防渗体排水设备本设计采用棱体排水，棱体顶面应高出下游最高水位，超出高度应大于波浪爬高且对II级坝不小于0.5米，并应保证坝体浸润线位于下游坝面冻层以下。确定棱体顶面高程93.5m,顶宽2m棱体内坡为1：1.5,外坡为1：2.0。见图2-4。图2-4棱体排水地基处理此坝基沿线全为基岩，对基岩地基处理参数可参见混凝土坝，主要是保证地基渗流稳定，控制渗流量。本设计初步采用黏土截水槽，与黏土斜墙连成整体，其上部厚度与斜墙底部厚度相同为24.12m,下部宽度取为10.12m槽底开挖齿墙,以加强截水槽与基岩的连接，截水槽开挖边坡为1：1。3,渗流计算图3-
24、1大坝平面图单位(m)稿程146m114m马道高程加顶第g93,.2,515m渗流计算时，水库运行中出现的不利条件，即基本工况如下:(1)上游校核洪水位143.3m,下游相应水位92.4m水位降落时的渗流计算。本设计仅对第(1)种工况做渗流计算。3.1上游校核洪水位143.3m下游相应水位92.4m的渗流计算分段情况根据坝轴线地质剖面图的地形，地质情况，沿坝轴线分三段进行计算，中间段为河床平均宽的范围，在其中选取1-1段面进行渗流计算；左段的地形在此选取断面2-2进行渗流计算；同法在右岸选取断面3-3,进行渗流计算。1-1断面的渗流计算1计算简图如图所示图3-21-1断面剖面图
25、(单位：mm2单宽渗流量：用下式计算通过斜墙和截水墙的单宽流量qi=K0H12h22、sin;K0TH1-h(3-1)h:斜墙后渗水深。已知斜墙渗透系数K0=lMl0,cm/s；坝前水深H=143.3-85=58.3m,地基厚度T=14m斜墙的平均厚度为：4.4224.122=14.27m截水槽的平均厚度自=23.12+10.12=16.62m将八H、T等代入上式有:2q=KoH12-h22sin-KoTH1-h1用下式计算通过斜墙下游坝体和坝基的单宽流量:q2=K22hH2KTh-H2KtI2(L-m2H2)L0.44T=f2(h)(3
26、-2)已知坝体渗透系数K=5.79X10-2cm/s；坝基厚度T=14m代=7.4m；m=2.5;渗径长：L=(143.3-114)2.5(114-92.4)2.5-(92.4-85)25938(24.1210.12)“4=306.01m代入上式有:_-4q1=5.79Xl0h2-7.422(306.01-2.57.4)25.7910214h-7.4306.010.4414=f2(h)根据水流连续条件有q1=q2,联立求解得:h=必+AA3式中取：K=1.0x10-7cm/sAqK=110/.sin：L
27、-m2H214.270.415.7910工+306.01-2.57.4=1.710-6K0TKtTL0.44T110,145.7910“14+16.62306.010.4414=22.5510-62_A_K0H1KH22K0TH12KtTH2sin：L-m2H2、1L0.44T11058.325.791047.4110”1458.325.79104147.4+14.270.41306.01-3.57.423.85353.30.4414=180.810*代入上式有：h=3.535m则单宽流量q:q=0.3父1
28、0*m3/(sM3绘制浸润线：浸润线近似为一直线，见图3.1.32-2断面的渗流计算1计算简图如图所示图3-32-2断面（单位：mg2单宽流量：上游水位143.3m,下游无水，坝底高程为112.4m,无排水设备,用下式计算通过斜墙的单宽渗流量：(3-3)已知斜墙的渗透系数:二4.4224.12十“Ko=1父10cm/s,H1=143.3112.4=20.9m,每=14.27m,下游2水深H=7.4m,ccr2I2代入上式：q=110，20.7h一=f1h214.270.41通过下游坝体的单宽流量按下式计算：q2=Kh2=f2(h)2L坝体
29、渗透系数为5.79M10%m/s,计算长度：L=(143.3-114)2.52(114-112.4)2.58(144-112.4)2.25-161.9mq2=5.7910“h22161.9=f2(h)由qi=q2得：h=0.285m则单宽流量：q1=0.09m10m3/(sm)3逸出调度及浸润线绘制：h0=9（m2+0.5）已知：q=0.09m10m3/（sm）,KK=5.79Ml0m/s,m=3.0代入上式有：儿=5.44父10按下式绘制浸润线:代入已知数据有：y=.0.03110x0.310-6在0161.9m之
30、间假定一系列x值，求得相应的y值，列于表（5-1）中，将表中x,y值绘制于图5-2（2-2断面图）上并连成曲线变为坝体浸润线。（坐标原点在下游）表3-1:表3-1浸润线坐标x(m)020406080100120140160161.9y(m)0.00050.07870.1110.1360.1570.1760.1930.2080.2230.2243.1.43-3断面的渗流计算1计算简图如图3-3所示图3-43-3断面（单位：mr）i2单宽流量：上游水位143.3m,下游无水，坝底高程为122.4m,无排水设备,用下式计算通过斜墙的单宽渗流量:22/Hi-hq1K0_：2、S
31、in:已知斜墙的渗透系数Ko=1.0Xl0-7m/s；上游水深H=143.3-122.4=20.9m,斜墙的平均厚度为：C.=4.428.5=6.25m22.2代入上式：q1=1成-=f(h)通过下游坝体的单宽流量按下式计算:Kh2q2=Kh一,坝体渗透系数K=5.79X104m/So计算长度:2LL=(143.3-122.4)X2.5+8+(144-122.4)X2.25=52m5.7910h2.、则42f2(h)252由41=42得：h=0.049m则单宽流量：q=0.013父106m3/(sm)逸出高度:h0=9(m20.5)K0.
32、01310-一5.7910，=0.6710Km(2.50.5)3逸出高度及浸润线绘制:已知：h0=0.67父10sm按下式绘制浸润线:y二,%xh02d0.110%-0.4510,式中x、y值绘于图5-3（3-3断面图）上并连成曲线，便为坝体的浸润线。（坐标原点在下游）在052之间假定一系列x值，求得相应的y值，列于表5-2中表3-2浸润线坐标X(m)0102030405052Y(m)0.0000670.020.0280.03460.040.04470.0456总渗流量计算已知：q1=0.3M10m3/(s-m),q2=0.09父10m3/
33、(sm),q3=0.013M10m3/(s-m),L1=60m,L2=100m,L3=70m,则总渗流量为：Q=1IqLqq2L2q2q3L31-10.310上60(0.30.09)10q100(0.090.013)10“701=64.2110m3/s则一天的总渗流量为：64.2110243600=5.55m3校核渗漏量：大坝在校核洪水位的库容为5.05亿m3。而每日渗漏量仅5.55m3,故满足防渗要求4.大坝稳定分析稳定分析的目的对土石坝进行稳定分析的目的，是通过计算坝体剖面的稳定安全度来确定坝的经济剖面。荷载作用在土石坝上的
35、材料多为砂砾料，属于无粘性土，故不计孔隙压力。地震力本工程所在地区基本烈度为6度，根据我国水工建筑物抗震规范(SDJ10-78)设计烈度在6度以下时，除对重要工程采取适当的抗震结构和工程措施外：可不作抗震设计。本水库可忽略地震力。稳定分析方法对于无粘性土坝坡的上下游坝壳及斜墙连同上游保护层一起滑动时的稳定计算，宜采用直线法或折线法。本设计为无粘性土坝壳材料，故采用折线法对土石坝进行稳定分析计算。计算工况上游水位为校核洪水位，下游为相应水位的下游坝坡。稳定计算上游为校核水位，下游为相应水位的下游坝坡二2二0(4-1)上游水位为143.3m,下游水位为92.4m,按下式计算安全系数K1
36、P-W1sin-1W1cos-1tg1=0K1.1W2cos-2tg2Psin一二2tg2-W2sin-2rpcos!：JKK(4-2)4.5.1计算简图图4-1大坝下游计算图4.5.2计算过程已知：中产360,中2=34o,为计算简便，下游坝坡取平均值m=3.0.(1)假设%=18.5。，皿=130,取单宽重量皿、W2,分别按下式计算:W=面积cbedcF父工W2=面积cdgeM1M工+面积gdagM72dh=92.4-85=7.4mah二色二卫.mmtg：20.23ehah32.173=10.724m3.0ed=eh-dh
37、=10.724-3.85=6.874mbi=146-92.453.6mig=bim=53.63.0-160.8mdg=edm=6.8743.0=20.622mid=ig-dg=160.820.622=140.178mfi=idtg：1=140.1780.336=47.01mbf=bi-fi=53.6-47.01=6.5mcbbftg二16.5二20m0.325将以上数据代入皿、W2中，得1,1,皿=-cbbf-bfedid11.89.81二03.6771.19511.1951.709192.7
38、2311.89.81.22二4980.1m21W2=-eddg11.89.811dgdh1.19.8116.87420.62211.89.8120.6227.41.19.8122=183.86m2将以上数据代入式中:1P-4980.1sin18.54980.1cos18.5-tg36=01.1183.86cos13-tg34--Psin18.5--13-tg34KK-183.86sin13二-Pcos18.51-13二二0整理，得2-一K2K-0.1275=0得K=2.062或K=0.062贝UK=
39、2.062在此工况下，重新设定不同的巴、久2角，计算其安全系数K,并列于下表:表4-1不同工况下安全系数水库水位0tl(o)口2(o)2皿(m)2也(m)K18.54980.12.062上游为19.2133267.94183.862.049校核水位202691.072.031143.3米183349.212.24319152101.3579.472.159下游为201352.332.130相应水位18.51405.422.15092.4米1917927.6913.3162.08820491.572.052经分析计算知，在此情况下当%=20o,4=13o时，取得Kmin=2
40、.031大于规范规定的1.10,因此所拟定的土坝断面尺寸是合理的，满足稳定要求。5,沉降量计算土坝的沉降量包括坝基与坝体的两个部分。一般都应进行沉降估算，其目的在于确定竣工时坝顶应预留的超高，以及估算坝体各个部位之间的不均匀沉降和不均匀沉降梯度，以便初步判断是否存在发生裂缝的可能性，并研究防止裂缝的工程措施。本设计由于坝体为砂砾石，在施工期一般即可完成总沉降的80犯上,所以一般可不进行沉降计算。计算坝身最终沉降量时需要有大量的压缩实验成果，即压缩曲线。因本设计资料不全，仅做简单的方法说明。坝体沉降量计算计算要求精确计算坝体沉陷，应根据坝体应力计算成果进行，但一般沉陷计算不要求十分
41、精确，用以下基本假定进行计算，就可以满足要求：(1)坝体中任何因自重所引起的垂直压应力等于该点上面土柱的重量；(2)坝体中最大沉降量发生在坝轴线附近；(3)坝体土料在压缩时不发生侧向膨胀。5.1.2方法与步骤(1)若存在压缩曲线，如图所示：图5-1压缩曲线图为了简化起见，一般计算土坝压缩时，在压应力的一定范围内以直线代替压缩曲线，如图(5-1)所示。开始压应力Pi与终结压应力P2愈接近，则误差愈小，根据图(5-1)有：e2=ei-(P2-Pi)tgB=ei-AP(5-1)式中：a为压缩系数，a=tgB(2)由以上压缩曲线查得压缩系数a,孔隙比，把已知数据代入到最终沉降量计算公式有：c
42、aPhs=1e1(5-2)在此将坝高分为7层，前6层厚为10m第7层厚为9m总坝高为69m计算各层沉降量S=E亘曲工ai(Pi2-Pi1)hi11+，11ei1(5-3)式中：hi第i层计算土层厚度，mP1第i层土工高度处本层土柱的有效重量，等于1hiT(1-B),22KN/n3P2第i层土1高度处自坝顶或坝面的土柱自重，KN/m2aie11-e12Pl2-Pl1(5-4)ai第i层的压缩系数。ei1Pi1层有效重量压应力下的孔隙比，e可采用设计初始孔隙比60；ei2P2压应力下的孔隙比；填土的起始孔隙压力系数。5.2坝基沉降量计算基本假定(1)设单位长坝
43、体的总重量为R,其作用线通过坝断面形心；(2)设该荷载从坝的上、下游坝址按45度向坝基内扩散；(3)坝基内任一水平面上由此引起的附加应力呈三角形分布，三角形顶点与坝自重合力作用线吻合。5.3.1沉降量计算(1)计算简图：如图(5-2)图5-2大坝沉降计算图单位(m)(2)由于斜墙在坝体中体积很小，且所给资料中黏土的比重为2.75,砂砾料的比重为2.7,两者相差不大，则可在此认为整修坝体为砂砾料，取河谷段坝的最高处单宽为研究对象，进行坝基沉降量计算。鉴于本次设计的性质，在此仅计算坝轴线附近引力最大处一点的沉降量既可。a.坝体自重R的确定：已知：坝顶宽为8m坝底宽B=341.53m,坝高为
44、61m单宽b=1mTd=1.80t/m3WJ:R=1(8+341.53)X61X1X1.80=19189.197t2b.受压区深度ya：受压区深度由下式7-3-1计算：ya=.0.0625B25R-0.25B=235.921m因为砂砾石基础厚度为T=7m,Tya,则受压区的深度采用y=T=7mc.坝基沉降量S:计算坝基沉降量应用的公式与坝体沉降量应用的公式相同，只是求压应力P时使用式(5-2)(5-3)求出。坝基土亦应分层进行沉降量计算，其总和即为总沉降量S如下：Pt大2R1XB2y10(5-5)L-XP=P最大X(5-6)Jpah1
45、1.ei1(5-7)式中:用式5-2及式5-3算得之值;hi分层厚度(mi压缩系数ce1一02ai-Pi2-Pi181该层原状孔隙比62筑坝后该层孔隙比Pi未筑坝前压力P2=P-Pii由压应力三角形顶点至端点的水平距离(m丫一一由压应力三角形顶点至计算点的水平距离(m由于本设计资料不全，无法用以上分层总和法计算坝基沉降量，则用下式(7-3-5)对砂砾石基础进行沉降量估算：S=劲Eo(5-8)式中：S基础压缩变形；E0砂砾石弹性模量，取EO=1m105(KPaP基础表面承受的上部坝体自重应力，在此以式5-3计算其P最大则：P最大=28997=1120.44(KPa
46、)341.532710h砂砾石层的厚度，h=7m1120.447则：S==0.156m105经以上估算知在应力最大处的沉降量为0.156m。满足要求，其它点在此不做计算。.土石料的结构布置根据坝体各部位不同的工作条件，合理的选择性能相应的土石料及布置区域。不同的部位对土石料的选择有不同的要求。坝壳的结构布置使用于填筑坝壳的土石料应满足：(1)填筑坝壳的土石料应具有较好的透水性，以减小坝体内孔隙压力和渗流力；(2)具有较高的抗剪强度，以减小坝体工程量(3)具有一定的抗渗稳定性，不易发生管涌，土料级配要好，不均匀系数要大些；(4)应有较好的抗震稳定性，不易遇震发生液化流动。基
47、于以上要求，坝壳材料采用砂砾料，渗透系数为5.79XI0cm/s防渗体的结构布置防渗体的土料应满足：(1)应具有一定的不透水性。用于填筑防渗体的土料，其渗透系数不大于1,，_5X10cm/s;(2)应具有一定的可塑性，以适应坝与坝基的变形而不致产生裂缝；(3)为保证有一定的抗水性，填筑防渗体及均质坝的土料，具有机质含量应分别小于2%口5%(按重量计)；水溶盐含量均应小于3%基于以上要求，并结合当地土料的储量，防渗体采用粘土，其渗透系数为1X107cm/s。排水设施及护坡的结构布置用于排水设备和护坡的石料，应具有较高的抗压强度，良好的抗水性，不易溶蚀，并具有抗冻融性和
48、抗风化性。饱和抗压强度应小于40mpa或50mpa,软化系数(饱和抗压强度于抗压强度之比)不小于0.75或0.85。岩石孔隙率不大于3%吸水率(按孔隙体积比计算)不大于0.8,容重应大于22KN/m3。可采用块石，碎石，砾石。基于上述考虑，排水设备采用棱体排水；护坡采用干砌石护坡。反滤层的结构布置反滤层由23层不同粒径的砂石料排列组成，层面与渗流方向大致正交，粒径沿渗流方向由细到粗逐层增大。按照机械化施工，每层厚度在1m以上，总厚度不小于3.0m。根据上面原则布置反滤层，见细部构造附图所示。反滤层设在心墙与坝壳交界处、节水槽开挖交界处和排水体与坝壳交界处。填筑反滤层的砾和砾石，应质
49、地致密坚硬，具有较高的抗水性和抗风化能力，一般不采用风化料；粒组间应有较好的透水性，粒径d2.51.5=3.75,潴足要求。3防浪墙采用浆砌石。墙顶高出坝顶1.2m,墙厚0.6m。墙内设伸缩缝间距为15m缝内设止水。坝顶下游侧设边石，边石采用浆砌石修筑，边石内每隔60m设排水孔，以将坝顶排水沟内汇集的雨水经坝面排水沟排至下游。地基处理土石坝的地基渗水、承载能力小，压缩性大、抗剪强度低及震动液化等问题，通常需对地基采取不同的处理措施。本设计坝址处砂卵层7米，需开挖7米做截水槽，并与基岩连接。坝基的防渗处理主要是在上游坝踵周边的基座上进行帷幕灌浆。根据规范“防渗帷幕上游的
50、坝基宜进行固结灌浆”，固结灌浆深度一般为58米，孔距4米成梅花形排列。帷幕灌浆深度是按相对隔水层的单位吸水率标准确定的，本工程按中坝w=0.02,minmJ空制，帷幕灌浆是为了防止坝基内产生机械或化学管涌以保证坝基渗透稳定。帷幕灌浆深度取0.30.7倍的坝高，根据本地区的地质情况确定平均灌浆深度为30米左右。河床部分作用水头按60米计，按允许水力坡降算得帷幕厚度2.8米，帷幕排数为两排，孔距2米，排距1.5米，两岸边坡设一排灌浆孔，孔距2米。排水设备本设计采用堆砌石棱体排水设备，棱体顶高为93.5m,高出下游水位1m顶宽2m棱体内坡为1：1.5,外坡为1:2.0图7-1棱体
51、排水布置图单位(mm)护坡及坝面排水上游护坡上游坝面设计干砌石护坡，厚度0.3m,下面设厚度0.2m的碎石垫层，护坡范围上至坝顶、下至坝址，见细部构造附图所示。下游护坡下游护坡也采用干砌石护坡，厚度为0.3m,下面设厚度为0.2m的碎石垫层,护坡范围上至坝顶，下至坝脚，见细部构造附图所示图7-2下有护坡布置图单位(mm)坝面排水为防止雨水冲刷，下游坝面常设置纵横连通的排水沟，沿坝体与岸坡的结合处，也设置排水沟以拦截山坡上的雨水。坝面上的纵向排水沟沿马道内侧布置，用浆砌石做成梯形或矩形断面。沿坝轴线方向每隔80m设一条横向排水沟。土坝与坝基、岸坡的连接这些连接面设计遵循的原则是：防止
52、连接面或靠近连接面处发生水力劈裂，以及防止邻近连接面的岩石节理大量渗漏，引起坝体管涌；防止坝基内残存软弱层面，影响坝体稳定；防止岸坡形状和坡度不当，引起不均匀沉降导致坝体裂缝。土坝与坝基的连接筑坝前将坝基范围内的表层腐植土、稀泥、草皮、乱石等清除，清基厚度为0.3m1m防渗体与基岩连接时，把岩基开挖至新鲜岩面并使岩面平整，且设置4mM0.5m的齿槽，在岩面喷一层沙浆之后回填粘土。土坝与两岸的连接土石坝的岸坡应清理成缓变的坡面，开挖边坡不宜太陡，岩石岸坡不能陡于0.5或1:0.75,土岸坡不陡于1:1.5;砂砾坝壳部位的岸坡以维持岸坡看顾身稳定为原则。为延长渗径，粘土斜墙在岸坡结合
53、处应适当加宽，斜墙扩宽至少1倍，以渐变形式过渡到正常端面，岸坡与坝基部位的防渗体应连成整体。.泄洪隧洞由于土石坝于坝身不允许过水及水流漫顶，则需要在坝端山体内开挖隧洞来输送水流，当地基可靠时亦可以在坝下设置埋管，两种都属于深层泄水地下建筑物。根据地形地质条件判断，本枢纽泄水建筑物为无压隧洞泄水形式。泄洪隧洞的概述泄洪隧洞特点是流量大、流速高，因此消能、冲刷、防蚀问题对泄洪隧洞的设计特别重要。泄洪隧洞既可用于表孔溢流的明流洞，也可用于表孔溢流的压力流洞。止匕外，隧洞还可用于深水泄洪，即隧洞进水口在水下深处，进口段是有压流，隧洞本身可以是无压明流，也可以是有压流。深水泄洪隧洞有两种
54、：一种是中深泄洪隧洞，用于泄洪；另一种是底泄洪隧洞，用于泄洪冲沙，这两种隧洞还都能用于放低水库水位。本设计采用第二种泄洪隧洞，除用于泄洪冲沙作用外，还具有导流引水等作用，前期还担任导流任务。泄洪隧洞一般设置在岩基内，因此对地质资料特别重视，要查明沿线地层的性质和地质构造，沿线的水文地质条件，进出洞口的地质条件、地应力及岩爆等情况。因为本隧洞布置在坝区河谷右岸，沿洞线周围岩石厚度大于三倍开挖洞径出口段已避开塌滑体的东边界，沿线岩层、岩性主要为粉砂岩、细砂岩及砾岩，岩石较为坚硬。坚固系数FK=4,单位弹性抗力系数K=200kg/cm3,弹模E=0.4X105kg/cm2o透水性较
55、大。岩层倾向下游出口段节理发育，应采取有效措施予以处理，为进一步保证出口段岩体稳定，免除由内水压力引起的后果，故在该段修建无压洞。隧洞方案选择如前所述，本枢纽处河段较平缓、河谷狭窄，两岸坡均为第四系崩积物覆盖，右陡左缓，考虑地形地质条件、枢纽布置条件，水利学施工条件，管理等方面的因素，采用右岸泄洪兼引水隧洞方案，从地形地质岩层产状等方面，右岸优于左岸，所以现将引水隧洞布置于右岸，有优点也有缺点，在这忽略一些次要因素，只说明其可行性，洞轴线较平滑、顺直、弯道少、水力条件好，隧洞出口段都有导墙，用以引导水流平顺地进入隧洞，隧洞出口采用挑流消能，在具体计算时仍采用左岸一些参数。从上述地
56、质方面论述，本设计亦采用无压隧洞方案，不宜采用明流隧洞的原因有以下几个问题：(1)要使进口工作之后明流洞身直、短、捷布置，在这里很困难，否则洞轴线要加长，增加开挖量。.(2)若在明流洞身增加弯道，虽可避免上述缺点，但弯道夹角较大，达五十度以上方能使下泄水流与下游河道很好衔接，其水力条件极差，表现在以下几方面：洞内流速己超过15m/s,其边界稍有转折便可对水流产生挠动形成局部菱形波，水面沿纵向起伏变化大，流量分布不均，使消能增加困难。由于弯道影响，水流运动受到离心作用使凹岸水面下降，这样势必要增大洞身段面。高速水流受弯道影响，使凸岸一侧压力降低，易产生空蚀，严重时可导致工程破坏。本
57、工程位于海拔3200m坝址处的大气压强，为10.33-3200/900=6.77m,水柱相应弯度处的气蚀数接近临界值,可能产生气蚀，而相同流速情况下，在本水库处产生气蚀的可能性比内地要大，如采用明流洞增设平面弯道，对高速水流是非常有害的，结合上述要素和水力学条件等，本设计泄水建筑物拟选用有压隧洞方案，其布置考虑下述原则：a、洞身体型选择要有利于上下游水位的衔接，水力条件好。b、进出口开挖工程量小。c、有利于防止金属结构的冰冻。d、尽量做到一洞多用，节省投资。8.3隧洞总体布置水工隧洞的总体布置包括进口段、出口段、纵剖面和闸门段布置等。进口布置隧洞进口应尽量使水流圆滑平顺，避免产生漩涡和